而单只扣件抗滑移承载力为8.0KN[2]＜13.7KN，因此应在每根支顶立杆上附加一个抗滑移扣件。
2.1.2 L-I支顶立杆受力验算（图3）
L-1梁高1.2m，各种荷载值为
1） 混凝土自重 2.3×1×1×24=55.2KN/m2
2） 钢筋 1.3×1.2=1.56KN/m2
3） 模板 0.5×1.2=0.6KN/m2
4） 振捣混凝土产生的荷载 2.0 KN/m2
总的荷载值为：（55.2+1.56+0.6）×1.2+2.0×1.4=71.6 KN/m2
使用Φ48×3.5焊接钢管作为顶板支模的受力杆件，横杆步距1200mm，立杆双向间距500mm，立杆采用对接（不是搭接）接长，则单根杆件所受荷载为：
71.6 KN/m2×0.5×0.5=17.9KN＜33.1KN [1]，满足要求。
当钢管长度受限制，不便于对接时，可改用双立杆方案。
立杆稳定性验算（σ=N/(¢A)≤f，略），满足要求。
而单只扣件抗滑移承载力为8.0KN[2]＜17.9KN，因此应在每根支顶立杆上附加两个抗滑移扣件。
2.2 侧墙支顶杆件受力验算（图4）
假定混凝土在墙体内均匀上升，为了保证该假定的成立，应在侧墙转圈均匀下灰。
墙体混凝土浇筑过程中对模板产生的侧压力：
F1=γc H=24×4.5=108KN/m2（浇筑高度为9-4.5=4.5m）
F2=0.22γc t0β1β2v1/2=0.22×24×6×1.2×1.15×0.771/2=38.3 KN/m2
其中t0=200/（18+15）=6小时，浇筑速度为0.77m/h（100m3/h）
取较小值，则F2=38.3 KN/m2
侧压力为 F= F2×1.2×0.85=38.3×1.2×0.85=39.07KN/m2
水平支顶杆件的布置原则为沿高度方向间距500mm，水平方向间距600mm，这样每根杆件所受水平荷载（即模板侧压力）为39.07×0.5×0.6=11.7KN。
近似按照立杆允许荷载核算，则11.7KN＜13.0KN[1]，满足要求。允许水平支顶杆件搭接（不是对接）接长。
单只扣件抗滑移承载力为8.0KN[2]＜11.7KN，同样在每根水平支顶杆件上附加一个抗滑移扣件。
3 脚手架搭设和加固
3.1 倒罐坑内脚手架搭设
1）根据以上计算结果，证明利用普通φ48×3.5脚手钢管搭设顶板及大梁L-1和侧墙的模板支顶体系是可行的，并且由于支顶体系脚手钢管的间距不超过600mm，步距不超过1200mm，步距钢管沿相互垂直的两个方向布置并锁紧，因此实际上已经形成一个十分坚固的空间刚性体，只要其自身在外力作用下不发生水平滑移，就可达到有效支顶的目的，通过将斜撑支顶在铁水罐车轨道基础上可满足要求（图5），因此两条铁水罐车轨道基础应与底板一次施工完。斜撑设置间距为顶板下及敞口部位≤1800，L-1下≤1500。
2）搭接接长支顶钢管时，搭接连接的扣件应不少于3个。
3）由于顶板支顶钢管所受荷载与其允许承载力十分接近，因此钢管的间距应与给定值相符，误差应≤20mm，底板施工完毕后在表面弹线控制其位置。
4）钢管应顺直，不得有焊口开裂现象。模板后的第一道扣件和附加扣件应逐个挑选。
3.2 -4.5m以下外模板加固
每个倒罐坑有一面侧墙外侧仍需支模加固，这两面墙之间基坑-9.10m，宽度7.4m，可以在基土内打入脚手钢管，然后加斜撑支顶。也可以通过斜杆将力传递到另一个倒罐坑的底板上，满足-4.6m以下的支顶要求。-4.6m以上设对拉螺栓，只需外脚手架简单加固。
4 结语
1）使用该方法需要的脚手钢管略多于型钢支架，但是造价要显著低于型钢支架方案，同时型钢支架拆除后几乎没有再利用价值。
2）该方法脚手钢管需要量大，占用时间也比较长，对脚手架搭设的质量和精度要求较高，同时不可避免地加大混凝土的浇筑量，因此一般情况下宜避免使用。作为前工序的土钉墙施工应保证墙面位置和坡度的精度。
3）侧墙应控制混凝土的浇筑速度，不要超过计算中设定的100m3/h；侧墙混凝土的入模温度是按不低于18℃考虑的，冬季施工时应采取相应的措施，以免超过水平支顶钢管的承受力。
参考文献
[1] 建筑施工手册编写组，建筑施工手册（第四版）[M]，第八章，中国建筑工业出版社，2003
[2] 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S]，JGJ 130－2001，中国建筑工业出版社，2002.