3 32.5R 18 2 0.2 0.05 充分 0.66 1.50
4 32.5R 18 2 0.2 0.05 正常 0.66 1.30
5 32.5R 16 2 0.2 / 正常 0.52 0.88
6 42.5R 15 2 / 0.05 充分 0.59 0.84
7 42.5R 13.5 2 / 0.05 充分 0.58 0.78
8 42.5R 12 2 / 0.05 充分 0.50 0.73
从试验结果分析可知：
不加任何外加济，28d到期水泥土壤为0.92MPa，据文献【4】，推算90d龄期强度为1.47MPa，基本满足设计，1.50MPa要求，
外加剂三乙醇胺对水泥土10d长龄期强度提高不明显至28d龄期时强度才明显提高。
水泥土的强度主要取决于搅拌的均匀性。
按方案的经济可行性原则现场试验选用第“2”组配比。
3.2现场搅拌桩取芯无侧限抗压试验及标惯试验结果
通过现场搅拌桩三组钻孔取芯，标惯，芯样无侧限抗压强度试验，绘制了三种不同搅拌工艺施工的桩身7d无侧限抗压强度随深度变化的关系图，（见图1）对现场取得的相关资料及图1分析可知：
按照一、二种工艺参数搅拌的桩，通过对芯样剖开观察发现，桩身有些地方水泥浆富集，甚至为水泥块；桩身有些地方是无水泥浆的扰动土，叶片间有纺锤形抱土。搅拌桩机钻头为4片叶，叶片的间距在40~60cm时，抱土严重；搅拌桩机钻头为6片叶，叶片为二层时抱土较4片叶略轻，按照第三种工艺参数施工的桩身抱土最轻；则说明，随叶片间距的增大，抱土现象逐渐减轻。
为节省成本在高粘性土地区施工搅拌桩时对一般普通搅拌桩设备进行适当改进即可使用；改进时采用无级调速电机，提高电机动率至50~60KW，目的是调整提升速度和喷浆量大小，控制水泥掺量变配比，增加搅拌次数，搅拌轴切土能力；高粘性土容易堵管，施工完成3跟桩左右立即洗管。
在标贯检测搅拌桩身质量过程中通过芯样剖开观察及记录的标贯次数与芯样室内无侧限抗压强度对比发现，桩身是优质及良好时芯样绝大部分的连续、均匀仅有少量水泥富集和不均匀。标贯击数均大于10击，平均击数13~16击。桩身质量一般时部分桩身呈塑状，深度在7M以下时，个别击数低于10击，平均击数为13击。
高粘性软土中粘粒含量多，比表面积大并含有一定的活性物质，水泥水解和化学反应完全处于粘粒的包围状态下；硬化速度比较缓慢。前10d桩身强度完成设计强度的30%左右，28d~90d桩身强度完成设计强度的65%左右。
搅拌桩的施工质量控制关键是一个“搅”字，“6”搅工艺比“4”搅工艺的桩桩身强度可提高1.8-2.0倍。
3.3天然地基及复合地基的试验结果
待按照第“三”种搅拌工艺、第“2”组配比施工的桩桩身龄期达到28d后，在桩间距为1300mm的试验区选择3根桩进行搅拌桩复合地基静载试验。同时进行3个点的天然地基静载荷的试验。试验时采用边长为1300mm的承压板。加载采用慢速维持荷载法，结合地区经验S/b=0.008P，据试验结果绘制了天然地基与搅拌桩复合地基P-S曲线对比图（图2）。由此可知，按照第“三”种搅拌工艺、第“2”组配比施工的桩，复合地基承载力提高最多；其平均极限承载力Pu=246KPa，取安全系数K=2.0，得搅拌桩复合地基承载力标准值Pk=Pu/K=123KPa，大于设计承载力Po=118KPa，满足设计要求
图1 三种不同搅拌工艺施工的桩身7d无侧限 图2 天然地基与加固后复合地基P—S曲线
抗压强度随深度的关系
四、结论
通过灌河入海口排洪项目某标段搅拌桩加固的复合地基现场试验，基本得到了一些可用的结论，有效的指导今后类似地质情况搅拌桩加固工程的施工，可取得很好的经济和社会效益。
（1）搅拌桩可用于高粘性土的软土地基加固项目，可以提高软土地基承载力，大大减少基础沉降，增加地基的稳定性。
（2）与一般性软土地基加固相比高粘性软土地基加固搅拌工艺应做出改进，叶片增加2-4片，层数增加2-3层，间距加大20~30cm，搅拌与喷浆次数增加2~3次；搅拌时基本保证第二次提升时喷完总浆量的70%，第三次下沉时喷完总浆量的30%，误差在5%以内。
（3）按照第“三”种搅拌工艺、第“2”组配比施工的桩，复合地基承载力提高最多，可满足设计要求。
参考文献
上海市建设委员会沪建建（97）第0372号文，关于粉喷桩及深层搅拌桩在建筑工程地基处理中应用问题的通知。
简明地基基础设计施工手册，中国建筑工业出版社，2003
中华人民共和国行业标准，水闸设计规范（SL365—2001）
叶书麟，韩杰，叶观宝地基处理与托换技术。北京：中国建筑工业出版社。1994
何开胜，当前水泥土搅拌桩的施工质量问题和解决办法。岩土力学2002（5）