有限元法（ FEM ）通过模拟中心（管道）和左，右两侧（个SFP ） ，仿照线性元素和三角元素分别在图2a环境中的模具流（版本的MPI 4.1 ）。类似的方式如在图2b，有限元法（ FEM ）获得通过模拟中心（管道），左（流道）和右边（个SFP ） ，分别仿照线元素，线元素和三角元素。
表5 比较仿真结果并提出首要法则（RT1和RT2 ）
例子 RT1 RT2 流动方向（仿真结果）
图3 1.46（） 2.11（） 高
图4 1.30（） 3.32（） 高
图5 1.25（） 5.01（） 高
图6 19.57（） 3.13（） 高
图7 1.29（） 0.83（） 底
图8 1.26（） 1.26（） 高
图9 0.83（） 底
图10 0.39（） 底
图11 1.21 （） （） 高
RT1和RT2的结果是分别从公式（39）和（35）提出的经验法则。
，和H的价值观分别是1mm， 20mm和12mm。
“O”和“X”分别表示“正确”和“不正确”。
C的标在表5中代表其电阻比例非常接近。
结果与讨论
1 有溶洞的管道和厚板参与配置形势
正如图2a 在上侧管11长度为50mm，连接管12具有相同的直径和长度，同时由于管11在下侧，管21长度为50mm，连接串联管22同样长度为50mm。应用管道的直径如表2所示。考虑下列情形：树脂液在稳定状态下流向的右边。从图3到10公式（39）的经验法则用来获取的价值比率（RT1）的初步树脂径向速度在上下侧配置。同样，公式（35）的经验法则用来评价比例的初始轴向速度为RT2。因此RT1可能用来作为标准，以确定气体流量之间向上层管道并降低管道，RT2可能被用来确定气体的流动速度之间的内上管道和里面下管道。表5提供了从图3到图11的RT1和RT2的值。模拟的结果一般都符合前者，除了图7 在一个定性的方法上来确定气体辅助注塑成型的气体方向，即使一个比较大的值0.36应用作为值ε来形容一个比较厚腔的两方板。一个可观察到气体流动稍快或慢，在上侧的腔两个SFP比在较低的一方为图3，4， 5， 8和11或图 9和10分别在那里的值RT1接近1.0 。不过，气体方向初步认定的一面在图6，如果气体流量大于上侧值RT1成为19.57 。不过，这可以说气体流量稍快或慢，在管1比在较低管21如图 3，4，5，6，8和11或图 7 ，分别是流动方向的预测，根据RT2值见表5 。在特殊情况下，RT1是不符合的仿真结果（即流动方向）在案子图7，虽然RT2在案子图9和10中并不一致。这可能是一般的解释，图7 ，由于该气体可能不会流向管侧如果气体进入较早流量减慢，在管的另一边；和图9和10，由于该气体可能有流向管道的副作用如果气体进入较早，即使在这些管中气体流量稍慢。因此，这样一个发达的模式，时间依赖的模式是须说明瞬态行为之间的接气相和树脂阶段，其中在本文的第2部分处理。
表5 几何形状是一样的图3除了管21的直径是10mm。
表6 管11 直径为5mm和长度为50mm，连接管道12直径为5mm，长度50mm。管 21直径2mm，长度50mm，连接在同系列管22一个直径8mm，长度50mm。
表7 几何形状是一样的图6除直径管道21长4mm。
表8 管11 直径5mm，长度50mm，连接管道12直径为5mm，长度50mm。
管21直径为5mm和长度为50mm，连接在同系列管22直径为4.5mm，长度为50mm。
表9 几何形状是一样的图8除直径管道1是4.5mm。
图10 管11 ，直径4.5mm和长度50mm，连接管道12直径4.5mm且长度为50mm。管21与直径7.5mm和长度50mm，连接在同系列管22一个直径5mm，长度50mm。
图11 管11 ，直径6mm和长度50mm，连接管道12直径6mm且长度为50mm。
管21一个直径为5.5mm，长度50mm，连接在同系列管22一个直径600mm，长度为50mm。
图12 几何相似图4 而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，附加在左边树脂管道的上侧和下侧。
图13 几何相似图5 而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，附加在左边树脂管道的上侧和下侧。
图14 几何相似图6而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，是附加在左边树脂管道的上侧和下侧。
图15 几何相似图7 而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，是附加在左边树脂管道道的上侧和下侧。
图16 几何相似图7除直径管21是4.2mm而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，是附加在左边树脂管道的上侧和下侧。
图17 几何相似图8除直径管道21 是7mm而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，是附加在左边树脂管道上午上侧和下侧。
图18 几何相似图8除直径管道21 是8mm而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，是附加在左边树脂管道的上侧和下侧。
图19 几何相似图8除直径管道21日是9mm。而不是一厚腔的两方板，分枝流道直径3mm，是附加在左边树脂管道的上侧和下侧。
2 有溶的管道型腔和流道参与配置时的情况
图2显示腔组成的两个管道，管1和管2 ，并联起来。在左侧的这些管的厚腔的两方板以双方的管道换成分支流道交付树脂。长度（ L1' ）和直径（ D1'）的流道，在上侧的管道是51mm和3mm。同样的几何条件是提出申请，要求流道在较低一侧管道。这里首要（'）是指流道连接到管道。在这种情况下，气体已选择首选方向为管道1和管道2之间在分界点的流道或气体注射点处。因此速度的两个方向在这个分界点应加以比较。应用直径的管道和流道给出，见表3。公式（ 35 ）的法则已被修改，包括流道效果，并用来评价初步轴向速度在（ RT ）上侧和下侧的关系的比例值。表6提供的值逆转录为图 12至19。值的逆转录最终证明了结果相一致的模拟图12至14。然而，价值观的逆转录并不一致，与模拟结果（即流动方向）相比较，在例子图 15至19在那里，他们都非常接近。自从值逆转录获得基于最初的速度在两边的流动方向，气体流量可能得到扭转，根据其余电阻双方，值逆转录非常接近[Lim and Lee, 2003]。因此，该比率的初始速度应重新计算最先改变的，直径双方（即和），以取得该纠正的比例初始速度（CRT）的在表6中，值的RT十分接近一致。因此，值的 CRT被认为只有值的RT接近一致。流动方向的预测根据该值的CRT与模拟的结果是一致的（模具流）。
结论
一个可能经常遇到的问题是比较厚的扇形腔两方板在大约是和的其中之一。对于这些条件首要法则含第一阶近似流模型介绍显示，在定性方式根据上述几何，阻力相对厚腔的两方板可能会影响气体方向气辅注塑。随后，各种模拟演示的条件下，除了直径的管道，所有尺寸的腔的两方板和管固定，和仿真结果进行比较，结果法则（RT1）载有近似流模型，以及那些在另一法则（RT2），厚腔的两方板相对无阻力。RT1可能被用来作为标准，以确定气体流量之间提前向上层管道，降低管道，RT2可能用来确定气体的流动速度之间的内上管道和内下管道。与前一个定性方式模拟的结果想比较大体上是一致的，确定气体辅助注塑成型的气体方向，即使一个比较大的值0.36用作值ε来形容一个比较厚腔两方板。也有一些例外的情况即RT1或RT2与模拟结果（即,;流动方向）并不一致。这两种情况下，如果气体进入较早气体流量减慢，可能被解释为这气体不会流向管侧。在管道的另一边，如果气体进入较早，即使在这些管道气体流量有点慢，可以解释为气体流向管道的副作用。因此，这种发展模式，随着时间依赖性模型须说明瞬态行为之间的接气相和树脂阶段，其中将在本文第2部分处理。
此外，复杂形势时型腔的管道和流道型腔参与这一配置的处理。该法则用于比例的初始速度，要重新计算在首次变化的直径的比例与模拟结果是一致的。
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